采用移動模架現(xiàn)澆32米鐵路簡支箱梁，梁底模板跨中設置預（反）拱的計算。

一、《肆橋設（2006）2221-Ⅵ》定型圖中關(guān)于線形控制的說明

①扣除自重影響后預應力產(chǎn)生的上拱度：直線梁為13.64mm，曲線梁為14.15mm；②靜活載撓度：直線梁和曲線梁均為7.54，為跨度的1/4125；③反拱的設置：為保證線路在運營狀態(tài)下的平順性，梁體應預設反拱。理論計算跨中反拱值為20mm，其它位置應按二次拋物線過渡。實際施工中反拱的設置應根據(jù)具體情況，充分考慮收縮徐變的影響以及預計二期恒載上橋時間確定。本設計二期恒載上橋時間按預加應力后60天計算，理論計算殘余徐變拱度值為6.2mm。

二、移動模架造橋機的撓度值

移動模架造橋機等載預壓時，經(jīng)實測，底?？缰械膿隙戎担◤椥宰冃沃担?0mm。

三、跨中梁底模板設置預（反）拱的計算

保證線路在運營狀態(tài)下平順，即梁體上下結(jié)構(gòu)表面坡度與設計坡度一致。梁底模板跨中設置的拱度值△L如下式：△L=L1-L2-L3 （mm）

L1:模架等載預壓時底?？缰械膿隙戎担◤椥宰冃沃担，F(xiàn)場實測為39mm 。

L2:張拉及混凝土收縮徐變引起的上拱值。按《肆橋設（2006）2221-Ⅵ》定型圖的說明，是20mm（ ？）

L3:預應力60天后的殘余徐變拱度值。按《肆橋設（2006）2221-Ⅵ》定型圖的說明，是6.2mm

△ L = L1- L2 - L3

= 39-20-6.2

= 12.8 mm

根據(jù)上式計算，△L為正值，則在立梁底模板時跨中設向上的預拱值12.8 mm?？缰兄林ё敚瑒t按△L值到0mm，按二次拋物線過渡?！?/span>

A、梁體變形限值

梁體豎向撓度Δ限值：在ZK活載靜力作用下，Δ≤L/1500；在中-活載靜力作用下，Δ≤L/1200。

B、反拱的設置

為保證線路在運營狀態(tài)下的平順性，梁底預設反拱，理論計算跨中反拱值為22.5mm，其他位置按二次拋物線過渡。實際施工中反拱的設置根據(jù)具體的情況，充分考慮收縮徐變的影響及預計二期恒載上橋時間確定，二期恒載上橋時間按預加應力后60d計算，理論計算殘余徐變拱度值為7.76mm。

C、MSS滑移支架主梁理論饒度計算值

表1 MSS32滑移支架首跨澆注狀態(tài)主梁撓度

表2 MSS32滑移支架中間跨澆注狀態(tài)主梁撓度

表3 MSS32滑移支架尾跨澆注狀態(tài)主梁撓度

根據(jù)MSS32-900移動模架的“預壓—卸載”成果報告，再考慮施加預應力時箱梁上拱的影響，得出施工后的梁體跨中彈性變形量，根據(jù)其變形量來確定跨中預拱度，其他截面（以模板縫為截面劃分）的預拱度按二次拋物線進行分配。根據(jù)實際施工過程的實測下沉量和施加預應力跨中的上拱實測值，為確保施工后橋面標高的準確性，將MSS32-900移動模架外模（橫梁）預拱度按二次拋物線進行編號分配調(diào)整如表4：

表4 中間跨32m施工預拱度調(diào)整值

以后施工梁體標高控制時，在梁體跨度未變的前提下，對其模板可按上述表中數(shù)據(jù)預留一定拱度，使施工后的梁體盡可能達到其設計高程（1cm之內(nèi)）。

表5 中間跨32m施工預拱度調(diào)整值（理論）

四、移動模架底模預拱度設置與調(diào)整

梁底模板設置預（反）拱的計算：

保證線路在運營狀態(tài)下平順，即梁體上下結(jié)構(gòu)表面坡度與設計坡度一致。梁底模板跨中設置的拱度值△L如下式：△L=L1-L2-L3 （mm）

L1:模架等載預壓時底模跨中的撓度值（彈性變形值）。為負值（-）

L2:張拉及混凝土收縮徐變引起的上拱值。為正值（+），設計理論值為22.5mm。

L3:預應力60天后的殘余徐變拱度值。為正值（+），理論計算值為7.76mm。

根據(jù)上式計算，△L若為負值，則在跨中設預拱，若為正值，則設反拱。跨中至支座頂，則按△L值到0mm，按二次拋物線過渡。

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